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wsz-ao-f-3一体化生活污水处理设施《资讯》

发布时间:2020-08-20 17:49:53 阅读: 来源:清漆厂家

wsz-ao-f-3一体化生活污水处理设施

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测试项目和方法  常规分析参考《水和废水监测分析方法》,其中COD采用重铬酸钾法,碱度采用酸碱滴定法,VSS和SS采用重量法。pH用WTW Terminal 740测定仪测定。颗粒污泥沉降速率采用重量沉降法。厌氧颗粒污泥粒径采用激光衍射粒度仪(Mastersizer 2000, Malvern instruments Ltd., UK)测定。厌氧颗粒污泥的产甲烷活性采用史氏发酵法。TA、PT和BA等 PTA废水组分采用高效液相色谱法。挥发性脂肪酸(VFA)和甲烷含量采用气象色谱法。厌氧颗粒污泥的形态采用电子扫描电镜(SEM; JSM-5610LV, JEOL, Japan)观察。颗粒污泥的群落结构采用454高通量测序技术。  2.1 UASB反应器的启动  2.1.1 污染物的去除  不同阶段内COD、容积负荷的变化见图2。在第1阶段前1周,反应器污泥流失现象严重,此时出水的悬浮物较高,水质变化也较大。原因是接种污泥中的老化污泥受到进水的冲刷,随出水排出反应系统。之后,随着出水悬浮物的减少,出水COD浓度也随之降低。在第19天,出水COD浓度降到了400 mg·L?1以下,去除率达到了80%以上,此时反应系统对应的容积负荷在0.8 kg·(m3·d)?1以上。反应器在此后的运行中,出水COD浓度逐渐降低,最终稳定在200 mg·L?1左右,对应的COD去除率在89%左右。接着反应器进入第2阶段,通过向进水中加入PTA废水,将进水中COD浓度提高至3 000 mg·L?1,并将HRT缩短至36 h,对应进水负荷为2.0 kg·(m3·d)?1。此时出水COD浓度上升到1 200 mg·L?1左右,说明系统抗负荷能力较弱。出水COD在波动一小段时间后逐渐降低,最终稳定在760 mg·L?1,此时对应的容积负荷提高到1.5 kg·(m3·d)?1。在第3阶段和第4阶段,继续增加进水PTA废水含量和缩短HRT,此时进水COD浓度达到最大设计值5 000 mg·L?1。在这2个阶段,尽管进水负荷逐渐提高,但是进水中含有容易微生物降解的底物(葡萄糖),因此,出水水质在10 d左右达到稳定,最终对应的容积负荷也达到4.0 kg·(m3·d)?1以上。在第5阶段和第6阶段,保持进水容积负荷不变,逐渐降低葡萄糖浓度,同时提高PTA废水浓度。在第5阶段初期,出水COD仍出现较大波动,而在第6阶段初期,尽管进水全部为PTA废水,但是出水COD并未出现较大波动,COD去除率均保持在80%以上,说明反应器启动成功,系统具有一定的抗负荷冲击能力,此时系统的容积负荷仍然在4.0 kg·(m3·d)?1以上。经过6个阶段(201 d)的运行,系统内黑色絮状的厌氧污泥成功培养成黑色椭圆形球状颗粒污泥,并具有明显光泽(见图3)。此时颗粒污泥的沉降速率和VSS/TSS分别为65.7 m·h?1 和0.75。  反应器启动完成后,废水中的主要的污染物为TA和PT,不同阶段内目标污染物的去除效果见图4。经过UASB反应器处理后,两者浓度均有大大降低,TA和PT出水浓度分别为55.6 mg·L?1和130.2 mg·L?1,去除率分别为97.2%和83.6%。其他3种污染物BA、邻苯二甲苯和间苯二甲苯去除率均在95%以上。说明系统内微生物经过驯化后具有较强的降解苯类化合物的能力。LEE等采用两段序批式膨胀颗粒污泥床处理PTA废水,TA和PT的去除率分别为97.6%和75.2%,与本实验的结果相似。实验部分  1.1 实验装置  实验装置见图1,UASB反应器材质为有机玻璃,整体高度60 cm,其中反应区高度35 cm,内径6 cm,有效容积约1 L。内径外侧为可温控水套,温度控制为35 ℃。反应器外壁自下而上设置6个取样口,取样口的内径是10 mm。反应区上部设置回流管,回流液可经过循环泵重新进入反应器。进水由蠕动泵从反应器底部进入。  1.2 PTA废水及接种污泥、

实际PTA废水成分主要为TA、PT、BA,和少量的邻苯二甲酸和间苯二甲酸等,以及其他促进微生物生长代谢的微量元素,见表1。根据上述芳香类化合物在实际废水中的比例,本实验模拟废水以上述芳香类化合物为碳源,调节废水COD为5 000 mg·L?1。PTA废水进入反应器之前通过调节NaOH和HCl将pH控制在7.5左右。模拟废水成分见表1。接种污泥来自于哈尔滨市太平污水处理厂A2/O工艺中的厌氧段。取样时厌氧段污泥为黑色絮状厌氧污泥,混合液悬浮固体浓度(MLSS)为8 900 mg·L?1,混合液挥发性固体浓度(MLVSS)为6 500 mg·L?1,对应的MLVSS/MLSS为0.73。接种污泥在进入反应器前静沉0.5 h,去除上清液。最终污泥接种量占反应器有效容积的60%。  1.3 实验方法  由于低负荷启动可减少反应器的污泥损失,降低抑制性物质的积累,因此本实验采用低负荷启动。在反应器启动过程中,采用逐渐提高进水负荷和减少HRT的运行方法进行。为快速提高接种污泥活性,第1阶段用葡萄糖代替模拟PTA废水作为碳源。随后往葡萄糖配水中逐渐加入PTA废水提高配水COD值,直至成分完全为PTA废水。启动过程按照PTA废水的比例分为6个阶段,见表2。在反应器进入下一个阶段之前,出水各项指标值达到稳定。在启动初期,通过内回流将进水流速提高至0.5 m·h?1,增加进水和底部污泥充分接触,去除系统中细小和老化污泥。当系统内产气量逐渐增多,可实现液体在反应器内部扰动,优化混合效果,此时逐渐减小回流量。BAF-SPDB工艺中BAF的最佳气水比为4 :1.在该气水比条件下, BAF和SPDB针对低碳源污水可同时获得理想的硝化和反硝化效果, 并且BAF-SPDB工艺对TN的去除率可达到91.6%.

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